1 前 言
蕪湖長江大橋為公鐵兩用矮塔斜拉橋，其主塔拉索錨固區(qū)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱形結(jié)構(gòu)。單箱單室截面。由于未設(shè)中間橫梁，在預(yù)應(yīng)力及強大的拉索索力作用下，錨固區(qū)的應(yīng)力分布及其傳遞十分復(fù)雜。為研究主塔錨固區(qū)的應(yīng)力分布規(guī)律，為設(shè)計提供依據(jù)，對蕪湖長江大橋主 塔錨因區(qū)進(jìn)行了足尺模型試驗。模型平面尺寸與實際結(jié)構(gòu)完全相同。在高度方向截取—一個索距(1．2m)，其制作工藝按實橋的工藝要求進(jìn)行。
模型試驗不僅測試了混凝土表面的應(yīng)力分布，而且在混凝土內(nèi)部布置了測點，測試了混凝土內(nèi)部的正應(yīng)力和剪應(yīng)力。由于結(jié)構(gòu)的對稱性，僅取模型的1／4進(jìn)行描述。并用虛線將其劃分成A、B、C三個區(qū)域，順橋向為x 方向，橫橋向為y方向。
2 模型的應(yīng)力分布
2．2 σx的分布
實測的σx在模型上表面的分布為：A區(qū)為塔的側(cè)壁，表現(xiàn)為明顯的拉彎組合應(yīng)力特點，內(nèi)角點處的應(yīng)力梯度很大，相對A側(cè)壁區(qū)而言，錨固壁上B區(qū)的2向正應(yīng)力常常受到忽視。試驗結(jié)果表明：錨固壁從內(nèi)側(cè)到外側(cè)，σx逐漸以拉應(yīng)力變?yōu)閴簯?yīng)力，拉索索孔范圍內(nèi)的應(yīng)力較為均勻，外側(cè)壁應(yīng)力很小，在塔角C區(qū)域，最大拉應(yīng)力沿斜向分布。
2．2 σy的分布
實測的σy在模型上表面的分布，表現(xiàn)為明顯的彎曲應(yīng)力特征。在錨固壁B區(qū)外側(cè)，拉應(yīng)力數(shù)值十分巨大，最大值達(dá)21．06MPa。設(shè)計者在該區(qū)域布置了36根Φ32預(yù)應(yīng)力粗鋼筋，形成強大的預(yù)應(yīng)力是非常必要的。
2．3 剪應(yīng)力τxy的分布
實測結(jié)果與理論計算均表明拉索的水平分力通過平行于拉索的豎直面?zhèn)飨騻?cè)壁，在該豎直面內(nèi)，τxy及τyz均很小，而τxy則很大。由于τyz的分布十分復(fù)雜，用有限的實測值很難描述其分布規(guī)律，因此進(jìn)行了詳細(xì)的計算，并將實測值與理論值進(jìn)行對比分析，進(jìn)而描述剪應(yīng)力τxy的分布特點。
由此可以描述剪應(yīng)力τxy的分布特點如下。剪應(yīng)力τxy從錨下開始成喇叭狀沿斜向向角點方向傳遞，最大值傳至內(nèi)梗肋后，喇叭口逐漸收攏。離拉索錨固區(qū)較遠(yuǎn)的截面，剪應(yīng)力分布較均勻。因此。可以認(rèn)為，在索塔錨固區(qū)，剪應(yīng)力成復(fù)雜的空間分布，在不同的高度上、最大剪應(yīng)力出現(xiàn)的平面位置并不一樣。設(shè)計工程師應(yīng)該充分考慮剪應(yīng)力的這種特殊分布形態(tài)。
2．4 最大主拉應(yīng)力
模型混凝土表面的主拉應(yīng)力分布，其最大值出現(xiàn)在錨固壁中線外側(cè)及側(cè)壁靠內(nèi)梗肋處，在錨固壁外側(cè)，σ1與σy的分布十分相似；在側(cè)壁上，σy則與σx分布相似，且數(shù)值相差不大，由此說明。只要有效地控制σx及σy就能有效地控制主拉應(yīng)力。
3 模型與原型的比較
用有限元方法對模型和原型沿索孔方向的應(yīng)力分布進(jìn)行了詳細(xì)分析。在相同的坐標(biāo)系下，二者沿索孔方向的應(yīng)力分布規(guī)律一致。在相同的荷載作用下，原型應(yīng)力略小于模型應(yīng)力。
4 結(jié) 語
通過以上分析可知：無中間橫梁的預(yù)應(yīng)力混凝土空心橋塔拉索錨固區(qū)的剪應(yīng)力呈空間形態(tài)分布，其最大主拉應(yīng)力的控制點在錨固壁中線外側(cè)及側(cè)壁靠梗肋處。模型試驗?zāi)軌蛘鎸嵎从吃偷氖芰μ攸c，其試驗結(jié)果對于類似結(jié)構(gòu)的設(shè)計具有重要的參考價值。
